2.2熔融爐爐(lu)墻(qiang)預(yu)留膨脹(zhang)量的說(shuo)明(ming)

熔融爐爐墻(qiang)寬度方向的膨脹縫預(yu)留量為(wei)平均每三塊(kuai)磚(105×3=315mm) 留3mm 膨脹(zhang)縫，不(bu)考慮可以釋放部分膨(peng)脹量的(de)耐火磚縫(feng)壓縮效(xiao)應(ying)，則每塊磚寬度方向的平均膨脹縫預留(liu)量為(wei) 1mm。爐墻高度方(fang)向的膨脹量(liang)集(ji)中(zhong)留設在(zai)拱腳梁下，耐(nai)火磚層(ceng)之間(jian)沒有預留(liu)膨脹(zhang)量(liang)。對照(zhao)表1,可得(de)出在距工作面 150mm 處的寬度方向的膨脹量基本接近預留膨脹量 (不考慮會導致磚縫閉合、磚體膨脹量加大的熔渣(zha)滲透因素) ,可以推斷出開爐初(chu)期完(wan)全閉合并開始向兩(liang)側有(you)膨脹量(liang)的(de)(de)磚的(de)(de)長度約為150～200mm。 

2.3耐火磚(zhuan)體“楔形化(hua)”導致了(le)“襯殼分離現象”

耐(nai)火磚體(ti)內外(wai)膨脹量的差值導致了磚體(ti)的“楔形化”如（上(shang)集）表1所示(shi)，每塊耐(nai)火磚在寬度(du)方向和高度(du)方向內外端膨脹量(liang)均有明顯的差值,寬度(du)方(fang)向(xiang)的內外膨(peng)脹量差值接近15mm ,高度方向的內外膨脹(zhang)量差值達(da)到17mm，可見，由于(yu)耐火磚體內外溫差所導致的磚體內外膨脹(zhang)量(liang)的差值，使(shi)每塊磚的整體(ti)(ti)形狀由原來的標準體(ti)(ti)變成了棱錐體(ti)(ti)，使磚體“楔(xie)形(xing)化”。同時，不管是在烤(kao)爐(lu)階段還(huan)是在正常(chang)的生產階段，耐(nai)火(huo)磚體(ti)工作面(mian)的溫(wen)度(du)始終是大于外部的溫(wen)度(du)，磚(zhuan)體楔形化就成為了(le)爐墻磚(zhuan)在高溫(wen)下的必(bi)然現象。

2.4耐火磚體的“楔形化”導(dao)致了“襯殼分離(li)現象”

我們(men)設定在(zai)烘爐(lu)過程中，預(yu)留(liu)的(de)膨脹(zhang)縫(feng)紙板在高溫下已(yi)燃燒完全、磚縫(feng)灰(hui)漿已(yi)閉(bi)合緊(jin)密，那么(me)，爐墻耐火磚(zhuan)由于(yu)受(shou)到巨大的爐殼彈簧夾持力(li)作用 (據初步計(ji)算，爐體每端受到(dao)的約束力總和達到(dao)80t以上，爐體每側受到的約束力總和達230t 以上) ,耐火磚體(ti)之(zhi)間必然會保持(chi)一種較(jiao)緊密(mi)的接(jie)觸 (雖(sui)然可能只(zhi)是150～200mm 的長(chang)度段之間(jian)緊密(mi)接觸) 。在此情況下，我們可以斷定爐(lu)墻磚的(de)膨脹方(fang)向必然(ran)是向爐(lu)內的(de):因(yin)為耐(nai)火磚體在高溫下成為了(le)一個個內大外小的楔(xie)子，它向爐內運動所需要克服的摩擦力是逐漸(jian)減少的，而向爐殼(ke)方向運動需要(yao)克服的摩擦力是(shi)逐漸增大的。同時，由于爐墻在整(zheng)個(ge)表面上(shang)都(dou)是由“楔形磚”所組成，使(shi)爐墻逐漸演變成了一(yi)種拱形面結構，并使爐墻“襯殼分離現象”逐漸體現出了(le)拱頂的特點，中間部位(相當于拱(gong)高最(zui)大位置(zhi)) 的“襯(chen)殼(ke)分離”間隙(xi)一般大于(yu)墻(qiang)角部位 (相當于拱腳磚位置) 的(de)間隙。

隨著生產過程的延長 ,由于(yu)熔體向磚內(nei)滲(shen)透的程度(du)日益增加，耐火(huo)磚體內(nei)形(xing)成了體積(ji)密度較大的渣化(hua)變質(zhi)層和過渡層，而這一部(bu)分(fen)耐火磚(zhuan)體的(de)熱膨脹量也日益增(zeng)大，因此，在相(xiang)同的溫度下，磚體(ti)的膨脹量會隨著生產時間的延長而呈現(xian)出加大的趨(qu)勢(shi)。同時，在(zai)開停爐過(guo)程中溫(wen)度的變(bian)化和耐火磚體粘結(jie)物等性質(zhi)的變化(hua) ,也會對爐墻“襯殼(ke)分離現象”產生(sheng)一定(ding)的影響。